Título, con posible subtítulo. 6.10 En la edificación irregular: los periodos de vibración aumentan con la interacción suelo-estructura debido a la flexibilidad de la base de fundación. ___________________________________ 6 Daniel Silva Gutierrez y Gustavo Ipanaque Sanchez, “Interacción Sísmica Suelo – Estructura en Edificaciones Aporticadas” (Tesis de Grado, Universidad Nacional de Piura, 2009), 3. De la Tabla 5, tenemos que las fuerzas internas de los elementos estructurales dependerán de los coeficientes de rigidez, al tener valores altos de los coeficientes de rigidez producirán menores fuerzas internas en los elementos estructurales; donde los suelos más rígidos absorberán mayor energía del sismo. Shejter, no tuvo una repercusión directa, las investigaciones teóricas y experimentales permitieron identificar la dependencia de los coeficientes Cz, Cx, Cϕ con la presión estática ρ, que transmite la cimentación a la base. Flector 6 6 Torsor 6 6 2.6667 + 0.6667 + 2.6667 + 6.0000 + 2.6667 + 0.6667 + 2.6667 + 6.0000 = 24.0000 El grado de libertad v = (2-1)(4-1) = 3 El valor critico para un nivel de significancia de 0.05 con una probabilidad de 0.95 y 3 grados de libertad es: 7.8147. Frecuencia observada. Corte 10.5 1.5 Mto. OBJETIVOS ESPECÍFICOS: • Adecuar los modelos dinámicos de interacción suelo-estructura a edificaciones regulares e irregulares con zapatas aisladas. 124 views. 4 2.2.3 NO-LINEALIDAD GEOMÉTRICA Y FÍSICA. Para el análisis tiempo historia se ha usado el acelerogramas del sismo de Chimbote del 31 de Mayo de 1970, se ha escogido este sismo por conveniencia por ser el que afecto a esta zona y es el sismo que probablemente se replique en algún momento en la ciudad de Huaraz. 25 Se puede indicar que el modelo dinámico analizado D.D. Todo estudiante que esté matriculado en el plan de maestría con tesis (Plan I), con proyecto (Plan II), o en doctorado tiene que someter una propuesta a su comité graduado que incluya la justificación, publicaciones previas, objetivos, métodos y literatura citada de lo que constituirá su investigación graduada. Supuestos teóricos. En la tabla y figura se observa que el incremento de la fuerza axial en el modelo de Barkan es pequeño y es 0.01% respecto al modelo empotrado, pero en el modelo de la Norma Rusa hay una disminución de 0.07% respecto al modelo empotrado en la base. curso de capacitaciÓn: universidad nacional "santiago antÚnez de mayolo" facultad de ciencias mÉdicas "unificaciÓn de criterios para la elaboraciÓn de proyectos e informes finales de tesis en pregrado" presentado por: dr. augusto olaza maguiÑa director del instituto de investigación científica fcm - unasam Post on 09-Dec-2015. Lima: Capitulo de Ingenieria Civil - CDL, 1999. Si los resultados de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales obtenidos con la interacción suelo-estructura son menores a los obtenidos con el modelo empotrado en la base, entonces la hipótesis será verdadera; de lo contrario, la hipótesis será falsa, consecuentemente será necesario hacer un análisis estadístico, recurriendo a la PRUEBA CHI-CUADRADO (X2). Fuerza axial. Elaboracin del Proyecto * Antecedentes y formulacin del problema * Elaboracin del instrumento * Presentacin y sustentacin del proyecto Ejecucin del Proyecto Captacin de datos * Aplicacin del instrumento de recoleccin de la informacin Procesamiento y Anlisis * Procesamiento de los datos * Anlisis e interpretacin * Discusin de los resultados La tabla y figura también indican una disminución en el momento torsor con la interacción suelo-estructura. 56 Tabla 17. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. Desplazamiento de entrepiso (m) - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0169 0.0184 0.0260 0.0294 0.0185 0.0289 0.0353 0.0398 0.0433 0.0315 0.0436 0.0506 0.0557 0.0593 0.0465 0.0587 0.0663 0.0720 0.0757 0.0619 0.0706 0.0787 0.0850 0.0887 0.0739 0.0788 0.0875 0.0944 0.0982 0.0824 Piso 1 2 3 4 5 6 Desplazamiento de entrepiso - Dirección Y 0.1200 Desplazamiento 0.1000 0.0800 Empotrado Barkan 0.0600 Ilichev Sargsian 0.0400 NRusa 0.0200 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 7. Se requiere de una investigación más completa para mejorar el entendimiento de los efectos de interacción en sistemas no lineales. 97 Tabla 50. Address: Copyright © 2023 VSIP.INFO. El modelo usado para la interacción suelo–estructura es la misma que para el modelo empotrado, solo se incorporan las zapatas de 1.80x1.80 m2, las masas y los coeficientes de rigidez para cada caso como son: Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. IREGULAR 0.600000 0.500000 Periodo (s) 0.400000 0.300000 0.200000 0.100000 0.000000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 6 Pisos 0.5685 0.5621 0.4117 0.2019 0.1973 0.1478 0.1098 0.1055 0.0808 5 Pisos 0.4756 0.4687 0.3455 0.1700 0.1650 0.1245 0.0857 0.0813 0.0630 4 Pisos 0.3848 0.3762 0.2801 0.1348 0.1299 0.0988 0.0646 0.0605 0.0474 3 Pisos 0.3023 0.2922 0.2201 0.0941 0.0897 0.0690 0.0477 0.0437 0.0349 Figura 89. Desplazamiento de entrepiso en la dirección X. Fuerza axial. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.584775 0.542304 0.409793 0.205992 0.194449 0.146820 0.111260 0.107696 0.080985 0.067473 0.065953 0.049518 0.048473 0.046260 0.038994 0.036317 0.035209 0.027987 Pisos (EMPOTRADO) 5 Pisos 4 Pisos 0.484699 0.385639 0.453786 0.364977 0.342048 0.274465 0.169488 0.132959 0.162229 0.128452 0.121953 0.096380 0.084178 0.062777 0.082423 0.061401 0.061769 0.046119 0.052958 0.041990 0.051135 0.039597 0.039964 0.030325 0.038666 0.037396 0.028755 83 3 Pisos 0.295297 0.283636 0.212353 0.091771 0.089684 0.067124 0.046069 0.044071 0.033513 Modos de Vibración & Periodos EMPOTRADO - EDIF. listado de tesis y prÁctica profesional facultad de ing. Las ondas transversales y Rayleigh crean también resistencia, dependiente de la aceleración del movimiento de la placa, que tuvo su repercusión en el origen de la masa m2. Esto es mucho más claro, porque es conocido que el sistema suelo-estructura ante sismos se analiza como un proceso ondulatorio no estacionario. 134 Tabla 84. Momento torsor. La institución educativa encontró que la tesis presentada por la Ministra Yasmín Esquivel en 1987 es una copia de un exalumno de la Facultad de Derecho de la UNAM.El abogado Ulises Báez, la demandará. Nikolaenko, Yu.P. Axial Fza. OBJETIVO GENERAL: Analizar la interacción sísmica suelo-estructura para reducir esfuerzos en los elementos estructurales en edificaciones regulares e irregulares con zapatas aisladas. En tal tipo de esquema se tiene que considerar que las losas son absolutamente rígidas a la flexión. Consecuentemente se acepta la hipótesis alternativa H 1 : La rigidez del suelo de fundación si influye en la reducción de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales de las edificaciones. AUTOR: PEREZ ROMERO JUAN MANUAL. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 6.7791 Barkan 6.0186 Ilichev 5.5906 Sargsian 5.4344 NRusa 6.5130 % de Variación M Flector 100.00% 88.78% 82.47% 80.16% 96.08% 8.0000 7.0000 6.0000 5.0000 4.0000 3.0000 2.0000 1.0000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Figura 67. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.5027 Barkan 0.6281 Ilichev 0.6658 Sargsian 0.7276 NRusa 0.5390 % de Variación Torsor 100.00% 124.94% 132.45% 144.73% 107.22% 0.8000 0.7000 0.6000 0.5000 0.4000 0.3000 0.2000 0.1000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Figura 68. 7.1 El uso de los modelos dinámicos de Ilichev y Sargsian no son adecuados para este tipo de estructuras, por lo que no se recomienda su uso. Fuerza axial. Tercera etapa. La forma final para determinar los coeficientes de compresión y desplazamiento de la base en el modelo D.D. Se dará apoyo aquellos trabajos que sean producto de un proyecto de investigación registrado en la , o del trabajo de tesis. Para explotar los minerales, se requiere de factores económicos, sociales, políticos y ambientales. 40 3.2 RECOLECCIÓN DE LA INFORMACIÓN. El problema de la no-linealidad geométrica es actual y se aplica más que todo para estructuras flexibles, influyendo directamente en los resultados del análisis sísmico. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.2690 Barkan 0.3522 Ilichev 0.3910 Sargsian 0.4279 NRusa 0.2929 % de Variación Torsor 100.00% 130.94% 145.38% 159.11% 108.90% 0.4500 0.4000 0.3500 0.3000 0.2500 0.2000 0.1500 0.1000 0.0500 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Figura 56. BARKAN – O.A. Tesis de Licenciatura. 3º. Las recomendaciones son validas para las edificaciones regular e irregular. Vicerectorado de Investigación VRI UNASAM | Dirección del Instituto de . Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 % de Variación Axial 100.00% 95.08% 91.45% 89.97% 97.49% Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 8.0751 7.6779 7.3847 7.2654 7.8722 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 8.2000 8.0000 7.8000 7.6000 7.4000 7.2000 7.0000 6.8000 Figura 26. Fuerzas internas del análisis tiempo-historia. 2. I. DATOS GENERALES. Una tesis es el inicio de un texto argumentativo, una afirmación cuya veracidad ha sido argumentada, demostrada o justificada de alguna manera. Contenido del proyecto de tesis. Axial(t) 8.0751 7.6779 7.3847 7.2654 7.8722 Fza. Momento torsor. La tabla y figura también indican una disminución en el momento flector con la interacción suelo-estructura. A la parte inferior del sistema le corresponde el comportamiento dinámico de la placa ante las ondas transversales y de Rayleigh. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 15.5087 Barkan 14.2444 Ilichev 13.3361 Sargsian 12.9375 NRusa 15.0456 % de Variación M Flector 100.00% 91.85% 85.99% 83.42% 97.01% 16.0000 15.5000 15.0000 14.5000 14.0000 13.5000 13.0000 12.5000 12.0000 11.5000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 12. Flector 10.5 1.5 Torsor 10.5 1.5 0.0238 + 0.2143 + 0.2143 + 0.5952 + 0.1667 + 1.5000 + 1.5000 + 4.1667 = 8.3810 El grado de libertad v = (2-1)(4-1) = 3 El valor critico para un nivel de significancia de 0.05 con una probabilidad de 0.95 y 3 grados de libertad es: 7.8147. En la tabla y figura muestran los valores del momento flector del modelo empotrado y los modelos dinámicos de Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. 40 Tercera etapa. En la interacción suelo-estructura los desplazamientos de entrepiso y las fuerzas internas están en función de los coeficientes de rigidez y estos están en función de las características del edificio, suelo de fundación y zapatas. vi 162-162 RESUMEN Huaraz es una zona de alta sismicidad, en 1970 sufrió un sismo con consecuencias devastadoras, actualmente se están construyendo viviendas y departamentos de gran altura, el sistema de cimentación empleado es de zapatas aisladas, convencionalmente para diseñar estos edificios se hace el análisis sísmico considerando el empotramiento perfecto en la base, restringiendo todos sus grados de libertad, sin tener en cuenta que el suelo tiene propiedades elásticas, es decir que el empotramiento en la base no es la idealización más adecuada; siendo necesaria la aplicación de modelos dinámicos más adecuados para el análisis estructural, como los modelos de interacción suelo-estructura. DE LA EDIFICACIÓN IRREGULAR. Fuerza axial. Momento flector. 121 Se observa que los máximos desplazamientos de entrepiso desde el piso uno hasta el piso seis corresponde al modelo dinámico de Barkan. Match case Limit results 1 per page. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. Axial Fza. Procesamiento de datos generado por el análisis Tiempo-Historia considerando empotramiento en la base y la interacción suelo-estructura, para la edificación de configuración regular. De la Tabla 47, tenemos que las fuerzas internas de los elementos estructurales dependerán de los coeficientes de rigidez, al tener valores altos de los coeficientes de rigidez producirán menores fuerzas internas en los elementos estructurales; donde los suelos más rígidos absorberán mayor energía del sismo. Actualmente la interacción suelo-estructura está siendo aplicado a diversas áreas de la ingeniería civil, hay publicaciones en revistas, libros, ponencias, tesis, ect., que tratan del tema y ha sido aplicado al diseño de: túneles; puentes; redes de alcantarillado sanitario, pluvial y agua; reservorios simplemente apoyados; reservorios de tanque elevado, centrales nucleares, pilotes para puentes y edificaciones, etc. Corte(t) 18.2058 13.1247 12.9493 13.4773 16.4053 Mto Flector (t.m) 68.3719 44.4860 45.0128 47.7643 59.5427 Mto Flector (t.m) 24.7782 17.8600 15.4591 15.5843 22.5559 144 % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 1.4278 100.00% 100.00% 1.5775 79.05% 70.64% 1.5068 75.05% 78.63% 1.8741 78.33% 86.60% 1.5401 94.39% 89.75% % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 1.6349 100.00% 100.00% 1.4006 79.90% 72.09% 1.2168 73.21% 71.13% 1.2096 76.44% 74.03% 1.5855 95.01% 90.11% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 65.06% 110.49% 65.84% 105.54% 69.86% 131.26% 87.09% 107.87% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 72.08% 85.67% 62.39% 74.43% 62.89% 73.99% 91.03% 96.97% De la Tabla 88. 80 4.1.3.3 PERIODOS DE VIBRACIÓN. En cambio, el esquema de cálculo espacial si refleja el estado esfuerzo deformación de la edificación. Deriva de entrepiso en la dirección Y. Piso 1 2 3 4 5 6 Deriva de entrepisos ΔD / H - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0042 0.0056 0.0062 0.0068 0.0047 0.0032 0.0033 0.0035 0.0035 0.0033 0.0038 0.0038 0.0039 0.0039 0.0039 0.0040 0.0040 0.0040 0.0040 0.0040 0.0032 0.0032 0.0033 0.0032 0.0032 0.0022 0.0023 0.0024 0.0024 0.0022 Deriva de Entrepiso - Dirección Y 0.0080 0.0070 0.0060 Deriva 0.0050 Empotrado Barkan 0.0040 Ilichev 0.0030 Sargsian 0.0020 NRusa 0.0010 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 64. 110 Tabla 63. En la tabla y figura se observa que los desplazamientos de los entrepisos aumentan con la interacción suelo-estructura. Plantear la hipótesis nula H0 en la que se asegura que las dos variables planteadas son independientes una de la otra, y plantear la hipótesis alternativa H1 en la que se asegura que las dos variables planteadas si son dependientes. Periodos de vibración variando el número de pisos. El modelo usado para la interacción suelo–estructura es la misma que para el modelo empotrado, solo se incorporan las zapatas de 2x2 m2, las masas y los coeficientes de rigidez para cada caso como son: Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. Axial(t) 73.8686 58.3927 55.4349 57.8624 69.7267 Fza. Machala, 24 de mayo del 2011. "Proyecto de inversión : plataforma en línea de educación financiera". 124 Tabla 76. 2 II. 107 4.2.2.2 FUERZAS INTERNAS. En la tabla y figura se observa la reducción del torsor en los cuatro modelos dinámicos y con porcentajes considerables. En la tabla y figura también se observa la reducción de la fuerza cortante en el elemento y es considerable, en el modelo de Barkan es de 7.65% y en el modelo de la Norma Rusa de 3.24%. Plan de Tesis sobre los aspectos sociales y económicos para la formalizacion de las mineras artesanales en el sector Cahuish, distrito de Jangas - Huaraz. Fuerzas internas del análisis estático, en el elemento 1, se observa una disminución de la fuerza axial en los cuatro casos de la interacción sueloestructura respecto al modelo empotrado en la base, la fuerza de corte se incrementa respecto al modelo empotrado en la base, el momento flector disminuye respecto al modelo empotrado en la base, el momento torsor aumenta respecto al modelo empotrado en la base; mientras que en el elemento 2, se observa una disminución de la fuerza axial, fuerza de corte y momento flector en los modelos cuatro modelos de la interacción suelo-estructura respecto al modelo empotrado en la base, el momento torsor se incrementa respecto al modelo empotrado en la base. Este tema modelo corresponde a una investigación de nivel relacional. Shejter para el problema de vibraciones forzadas de un cuño circular muy pesado, apoyado sobre un 23 semiespacio elástico isotrópico pesado. 3. Corte 4 8 12 155 Mto. Keywords: Seismic soil-structure interaction, dynamic model, internal forces. 83 4.2 RESULTADOS DE LA EDIFICACIÓN IRREGULAR. En general, el suelo de fundación viene a estar dado como un semiespacio elastoplástico heterogéneo. 49 4.1.1.2 FUERZAS INTERNAS. Momento flector. (Tesis de Licenciatura). 119 4.2.3.1 DESPLAZAMIENTOS. Momento flector. El proyecto de investigacià n de tesis Erick de la Cruz Download Free PDF View PDF GUIA DIDACTICA PARA LA ELABORACION DEL PROYECTO DE INVESTIGACION EN LA CICA Freddy tu Download Free PDF View PDF Instructor - Asistente - Agregado - Asociado - Titular Grados de la carrera militar (de mayor a menor jerarquía xioly Reyes Download Free PDF View PDF Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.552798 0.545005 0.402188 0.197440 0.192388 0.144511 0.108687 0.104168 0.079953 0.067967 0.063480 0.049842 0.049545 0.045233 0.040306 0.036188 0.036024 0.029271 Pisos (EMPOTRADO) 5 Pisos 4 Pisos 0.461172 0.371145 0.452621 0.361259 0.336014 0.270626 0.166232 0.131944 0.160719 0.126627 0.121673 0.096664 0.084877 0.063940 0.080305 0.059659 0.062346 0.046878 0.054280 0.043333 0.050016 0.039136 0.041327 0.031560 0.039696 0.037075 0.030048 133 3 Pisos 0.289454 0.278350 0.210866 0.092327 0.087568 0.067656 0.047323 0.043260 0.034574 Modos de Vibración & Periodos EMPOTRADO - EDIF. Periodos de vibración variando el número de pisos. Figura 47. Tabla 40. Donde: Y : Cualquier parámetro con índice o sin índice; 28 Bz1, Kz1, mz, bz2, Kz2 : Coeficientes para las vibraciones verticales, donde el amortiguador bz1 y la rigidez Kz1 corresponden a la parte superior del modelo (medio grado de libertad) y los coeficientes mz, bz2, Kz2 a la parte inferior (un grado de libertad); bϕ1, Kϕ1, mϕ, bϕ2, Kϕ2 : Parámetros análogos para las vibraciones rotacionales; bx1, Kx1, mx, bx2, Kx2 : Coeficientes para las vibraciones horizontales. En la tabla y figura se observa claramente que los desplazamientos de entrepiso son mayores con la interacción suelo-estructura respecto al modelo empotrado en la base. Corte(t) 5.7485 5.7965 5.8016 5.8358 5.7752 Fza. Escutia García, Daniel. PARA EL ELEMENTO 1. 158 VI. Corte Mto. Fuerzas internas del análisis tiempo-historia, en el elemento 13, se observa una disminución de la fuerza axial, fuerza de corte y momento flector en los cuatro modelos de la interacción suelo-estructura respecto al modelo empotrado en la base, el momento torsor se incrementa respecto al modelo empotrado en la base; mientras que en el elemento 14, se observa una disminución de la fuerza axial, fuerza de corte, momento flector y momento torsor en los modelos de interacción suelo-estructura respecto al modelo empotrado en la base. Espectro del sismo de Chimbote del 31 de Mayo de 1970. Se conjetura que en la interacción sísmica suelo-estructura, la rigidez del suelo de fundación está relacionada con la reducción de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales en las edificaciones. Este tema es muy importante para obras de concreto armado. 92 4.2 RESULTADOS DE LA EDIFICACIÓN IRREGULAR. 100 4.2.2 RESULTADOS DEL ANÁLISIS DINÁMICO CON ESPECTRO DE ACELERACIÓN. Mx (t.s2/m) 0.40 My (t.s2/m) 0.40 Mφx (t.s2.m) 0.21 Mz (t.s2/m) 0.62 Mφy (t.s2.m) 0.21 Mψz (t.s2.m) 0.21 En la interacción suelo-estructura estas seis masas se incorporan en el centroide de cada zapata, estos valores son los mismos para los cuatro modelos dinámicos de Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa. Momento Torsor. Plan #e $ro!e)amiento y an5li)i) e)ta#6)ti!o #e, *.*. En las fórmulas (2.19), (2.20) y (2.23); lo que está entre paréntesis corresponden a las unidades técnicas de medida. curso de capacitaciÓn: universidad nacional "santiago antÚnez de mayolo" facultad de ciencias mÉdicas "unificaciÓn de criterios para la elaboraciÓn de proyectos e informes finales de tesis en pregrado" presentado por: dr. augusto olaza maguiÑa director del instituto de investigación científica fcm - unasam Fuerza cortante. Basado en la respuesta armónica de una estructura con comportamiento histerético bilineal apoyada en la superficie de un semiespacio viscoelástico, Bielak (1978) ha mostrado que la deformación estructural resonante puede ser significativamente más grande que la que resultaría si el medio de soporte fuera rígido. Las fiebres del oro en varias partes del mundo ilustran este fenómeno. Tabla 114. CURSO: CONT. Momento flector. 16 Ellos mostraron que los efectos de interacción inercial pueden ser suficientemente aproximados modificando simplemente el periodo fundamental y el amortiguamiento asociado de la estructura con base rígida. 62 4.1.3 RESULTADOS DEL ANÁLISIS TIEMPO HISTORIA. La escala sismológica de Richter, también conocida como escala de magnitud local (ML), es una escala logarítmica arbitraria que asigna un número para cuantificar la energía liberada en un terremoto, denominada así en honor del sismólogo estadounidense Charles Richter (19001985). 1.1.4. La tabla y figura indican un incremento en el momento torsor con la interacción suelo-estructura, presentándose en el modelo de Barkan el mayor incremento. Periodos de vibración variando el número de pisos. [email protected] 106 Tabla 59. Desplazamiento de entrepiso en la dirección X. Desplazamiento de entrepisos (m) - Dirección X Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0116 0.0151 0.0167 0.0184 0.0129 0.0193 0.0231 0.0249 0.0266 0.0208 0.0285 0.0324 0.0344 0.0360 0.0301 0.0380 0.0418 0.0439 0.0453 0.0395 0.0454 0.0491 0.0514 0.0527 0.0469 0.0501 0.0540 0.0565 0.0578 0.0517 Piso 1 2 3 4 5 6 Desplazamiento de Entrepiso - Dirección X 0.0700 0.0600 Desplazamiento 0.0500 Empotrado 0.0400 Barkan 0.0300 Ilichev Sargsian 0.0200 NRusa 0.0100 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 61. Modelo de la edificación irregular – empotrado en la base. Axial Fza. de los programas y proyectos de investigación, vía entidades cooperantes e) Programar, promover y evaluar el desarrollo de programas de proyección social y capacidades. Momento flector. De esta manera, las vibraciones pueden ser descritas parcialmente por: - vibraciones verticales; - Vibraciones horizontales; - Vibraciones horizontal-rotacionales; - Vibraciones rotacionales alrededor del eje vertical. En su forma actual, el enfoque del oscilador de reemplazo es estrictamente aplicable sólo para tomar en cuenta los efectos elásticos de interacción. Corte(t) 4.6509 4.6597 4.6511 4.6841 4.6527 Fza. Para el análisis tiempo historia de la edificación irregular se ha usado el mismo acelerograma que para la edificación regular, el espectro S1 si es distinto debido a que el edificio es diferente y tiene un coeficiente de reducción de seis por ser irregular, mientras que en la edificación regular el coeficiente de reducción sísmica es ocho. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.9656 Barkan 0.9840 Ilichev 0.9977 Sargsian 1.0044 NRusa 0.9739 % de Variación Torsor 100.00% 101.91% 103.32% 104.02% 100.86% 1.0100 1.0000 0.9900 0.9800 0.9700 0.9600 0.9500 0.9400 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Figura 17. (1965) y Veletsos (1969), quienes examinaron osciladores de un grado de libertad, y a Veletsos y Vann (1971) que analizaron sistemas de varios grados de libertad. Elemento Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Corte(t) 4.1195 3.9983 3.9311 3.8741 4.0687 % de Variación Corte 100.00% 97.06% 95.43% 94.04% 98.77% Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 Elemento 14 4.15 4.1 4.05 4 3.95 3.9 3.85 3.8 3.75 Figura 15. Para ello, emplearon ondículas sencillas y temblores de banda ancha como excitación. Obtener el valor crítico para el grado de libertad y un nivel de significancia del 0.05 que indica que hay una probabilidad del 0.95 que la hipótesis nula sea verdadero, este valor se obtiene directamente de las tablas de chi-cuadrado. Como el valor de X2 calculado (12.0000) es mayor al valor crítico (7.8147) se debe rechazar la hipótesis nula H0 ó hipótesis de independencia. RESULTADOS DE LA EDIFICACIÓN REGULAR. La principal característica elástica de la cimentación, es decir el coeficiente de compresión elástica uniforme Cz, kN/m3 (T/m3), se determina por medio de ensayos experimentales. 157 Para la edificación regular se ha contrastado la hipótesis para los dos elementos estructurales estudiados, el elemento 13 y el elemento 14, verificándose la valides de la hipótesis; Para la edificación irregular también se ha contrastado la hipótesis para los dos elementos estructurales estudiados, el elemento 1 y el elemento 2, verificándose también la valides de la hipótesis; por lo tanto se concluye que la hipótesis de la investigación es verdadera. Elemento Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Corte(t) 3.8694 3.7924 3.692 3.6798 3.8316 % de Variación Corte 100.00% 98.01% 95.42% 95.10% 99.02% 3.9 3.85 3.8 3.75 3.7 3.65 3.6 3.55 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Elemento 13 Figura 23. ESQUEMA DEL PROYECTO DE TESIS (ENFOQUE CUALITATIVO) GENERALIDADES Título Autor Asesor Tipo de investigación Localidad Duración del proyecto I. INTRODUCCIÓN: Debe incluir: antecedentes y marco teórico referencial, marco espacial, marco temporal Contextualización: histórica, política, cultural, social. 7.3 En suelos rígidos se puede construir estructuras flexibles como aporticadas, estructuras rígidas como dual y estructuras con muros estructurales; en suelos flexibles no es recomendable construir estructuras flexibles porque se producirían incrementos en los desplazamientos de entrepisos, incrementos en las derivas y en las fuerzas internas. tes-4 curso de pros-grado ingenieria economica y finaciamiento de proyecto hector montemayor 1972 tes-5 consumo de agua en la ciudad de panama roberto loo c. 1975-76 antonio barrios c. . 2.2.1 DEFINICIÓN DE INTERACCIÓN SUELO-ESTRUCTURA. Tabla 96. 2006. Modo 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Empotrado 0.552798 0.545005 0.402188 0.197440 0.192388 0.144511 0.108687 0.104168 0.079953 0.067967 0.063480 0.049842 0.049545 0.045233 0.040306 0.036188 0.036024 0.029271 Periodo de Vibración (s) Barkan Ilichev Sargsian 0.594418 0.620905 0.633958 0.588869 0.613003 0.626491 0.426999 0.439086 0.448903 0.208876 0.213644 0.218219 0.204942 0.210154 0.215063 0.152927 0.156197 0.159454 0.111312 0.112146 0.113062 0.107311 0.108269 0.109325 0.082052 0.082710 0.083443 0.069280 0.069774 0.070272 0.065095 0.065674 0.066287 0.050869 0.051217 0.051664 0.050178 0.050371 0.050663 0.045977 0.046189 0.046548 0.040476 0.040534 0.040632 0.036731 0.036897 0.037296 0.036213 0.036274 0.036422 0.029418 0.029471 0.031743 131 NRusa 0.568547 0.562148 0.411761 0.201943 0.197340 0.147890 0.109809 0.105529 0.080858 0.068524 0.064176 0.050280 0.049823 0.045566 0.040380 0.036423 0.036109 0.029334 Modos de Vibración & Periodo(s) 0.700000 0.600000 Periodo (s) 0.500000 Empotrado 0.400000 Barkan 0.300000 Ilichev Sargsian 0.200000 NRusa 0.100000 0.000000 1 2 3 4 5 6 7 8 Modos de Vibración Figura 84. Modelo Dinámico Barkan Ilichev Sargsian Norma Rusa Kx (t/m) 70536 128442 16501 130089 Ky (t/m) 70536 128442 16501 130089 Kz (t/m) 82292 38095 36879 185842 Kφx (t.m) 45718 24956 20509 123895 Kφy (t.m) 45718 24956 20509 123895 Kψz (t.m) 123895 Para cada caso se incorporan estos coeficientes de rigidez, teniendo en cuenta que en el modelo dinámico de la Norma Rusa se incorporan seis coeficientes de rigidez, esto implica que el centroide de cada zapata no tiene restricciones, consecuentemente el centroide de las zapatas en los otros tres modelos dinámicos (Barkan, Ilichev y Sargian) tiene una restricción en el giro respecto al eje Z. Objetivo: Normar el procedimiento de formulación, evaluación, seguimiento y gestión de los proyectos de I+D+i, contribuyendo a un adecuado cierre de los mismos, en las modalidades de Proyectos Recursos Ordinarios (PRO), Proyectos Recursos Extraordinarios Internos (PREI) y Proyectos Libres (PL) en la UNASAM. Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Corte(t) 7.2377 7.9597 6.7832 7.0205 8.0077 % de Variación Corte 100.00% 109.98% 93.72% 97.00% 110.64% 8.2 8 7.8 7.6 7.4 7.2 7 6.8 6.6 6.4 6.2 6 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 81. Reglamentos de Tesis-2 Fcm-unasam; of 38 /38. Elemento que soporta carga axial, de corte o momento flector, pueden ser vigas, columnas, losas, placas, muros portantes. Momento torsor. CONTRASTACIÓN DE LA HIPÓTESIS. Open navigation menu Close suggestionsSearchSearch enChange Language close menu Language English(selected) español português Deutsch français Русский Las características dinámicas del suelo subyacente, la rigidez y disposición de la cimentación y el tipo de sistema estructural de la edificación interactúan entre sí para caracterizar los efectos sísmicos sobre ella. VARIABLE INDEPENDIENTE: X : Rigidez del suelo de fundación. Coeficientes de rigidez para la interacción suelo-estructura, se observa que en los modelos de Barkan, Ilichev, Sargsian y la Norma Rusa, los desplazamientos de entrepisos dependerán de los coeficientes de rigidez, donde los valores más altos de estos coeficientes producirán menores desplazamientos de entrepisos. Elemento 2 2 2 2 Fza. Identificación y selección del problema. Momento flector. Fuerza cortante. Corte Mto. Los principales objetivos que aquí se persiguen son: 1. Reglamento Nacional de Edificaciones. Esquema De Proyecto De Tesis Unasam Uploaded by: Brayan Jossep Huajalsaico Cespedes September 2020 PDF Bookmark Embed Download This document was uploaded by user and they confirmed that they have the permission to share it. 2.2.2 INTERACCIÓN SUELO-ESTRUCTURA1. Comité ACI 318. 119 Con el programa Degtra se calculo el espectro de demanda del sismo de Chimbote de1970, el cual fue escalado por 0.4g debido a que estamos en la zona 3 y le corresponde un factor de zona Z igual a 0.4, el espectro se calculo con la finalidad de compararlo con el espectro S1 elástico calculado con la norma E.030 que corresponde a un suelo rígido y para la edificación irregular, pero para el análisis tiempo historia se cargo este acelerograma al programa Sap2000. Corte(t) 25.3399 17.8996 19.9242 21.9448 22.7422 Fza. Flector Torsor Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa Disminuye Incrementa 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 1 0 1 0 1 0 0 1 Tabla 112. Desplazamiento de entrepiso en la dirección Y. 6.11 En la edificación irregular: los periodos de vibración disminuyen cuando se disminuyen los pisos, esto se debe porque al disminuir los pisos también se disminuyen las masas y la rigidez del edificio y el análisis modal para obtener los periodos de vibración depende de la masa y de la rigidez del edificio. (Lima: El Peruano Pag. Corte(t) 2.9904 2.7616 2.6410 2.5997 2.8935 Mto Flector (t.m) 11.1767 10.2964 9.8191 9.5995 10.8736 Mto Flector (t.m) 3.7451 3.2369 2.9769 2.8526 3.5427 % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 0.2690 100.00% 100.00% 0.3522 98.12% 100.19% 0.3910 96.74% 100.00% 0.4279 97.25% 100.71% 0.2929 98.95% 100.04% % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 0.3232 100.00% 100.00% 0.3422 96.51% 92.35% 0.3544 94.27% 88.32% 0.3570 94.30% 86.93% 0.3306 98.40% 96.76% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 92.12% 130.94% 87.85% 145.38% 85.89% 159.11% 97.29% 108.90% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 86.43% 105.86% 79.49% 109.66% 76.17% 110.45% 94.60% 102.29% Tabla 94. BioMed Central. Elemento 13 Disminuye Incrementa 2 X = Fza. Corte 8 4 12 152 Mto. La interacción de Suelo-Estructura es un campo de la ingeniería civil, que une a la Ingeniería Geotécnica con la Ingeniería Estructural. Aceleración. Considerando, que en el modelo analizado las conexiones con rigideces K1 y K2 están unidas consecutivamente, en el cálculo vamos a ingresar la rigidez equivalente determinada por la fórmula: El modelo dinámico V.A. Deriva de entrepiso en la dirección X. Las derivas de entrepiso también son mayores con la interacción suelo estructura, debido a que está directamente relacionado con los desplazamientos de entrepiso. Fuerza cortante. PDF. Momento torsor. Axial 8 4 Fza. Corte Mto. Modelo Dinámico Barkan Ilichev Sargsian Norma Rusa Kx (t/m) 55007 113617 14851 112544 Ky (t/m) 55007 113617 14851 112544 Kz (t/m) 64175 33399 33191 160778 Kφx (t.m) 29277 17875 14951 86820 Kφy (t.m) 29277 17875 14951 86820 Kψz (t.m) 86820 Para cada caso se incorporan estos coeficientes de rigidez, teniendo en cuenta que en el modelo dinámico de la Norma Rusa se incorporan seis coeficientes de rigidez, esto implica que el centroide de cada zapata no tiene restricciones, consecuentemente el centroide de las zapatas en los otros tres modelos dinámicos (Barkan, Ilichev y Sargian) tiene una restricción en el giro respecto al eje Z. Según el Art. También se pueden usar los valores del coeficiente C0 cuando ρ0 = 0,2 kg/cm2, elegidos de acuerdo al tipo de suelo de la base de fundación, a través de la tabla 1. Rzhevski y otros más. La aplicación de los conocimientos de los sismos y las vibraciones del suelo al diseño y la construcción de obras civiles y obras públicas para proporcionar protección a vidas y a recursos en caso de un sismo. Los experimentos realizados por diversos investigadores, nos mostraron, que las fórmulas (2.5) nos llevan a ciertos errores, aunque estas dependencias en sentido general son cercanas a la realidad. Computers & Estructures INC. Manual del SAP200 v15. Elemento Tipo 13 13 13 13 13 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento Tipo 14 14 14 14 14 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Fza. Lima: PUCP. 1º. 2º. SARGSIAN. 22 Con el propósito de obtener las fórmulas de cálculo para los coeficientes Cz, Cx, Cϕ analizamos dos modelos: modelo del semiespacio elástico isotrópico con poco peso y el modelo M.M. En particular, el carácter espacial del trabajo del armazón estructural permite la posibilidad del surgimiento de vibraciones torsionales en las columnas, quedando 12 el esquema espacial de cálculo el mostrado en la figura 3, donde “0” es el centro de rigidez de la cimentación. El comité de esta facultad determinó que este documento elaborado en 1987 es una . Ilichev fue elaborado para aplicarlo a problemas ondulatorios de interacción suelo-estructura, modelado como un semiespacio elástico. Gino Huaman Mendoza. Segunda etapa. Características del informe de tesis: Papel bond 80 gr. Periodos de vibración, se observa que los periodos de vibración aumentan con la interacción suelo-estructura debido a la flexibilidad de la base de fundación. Periodos de vibración variando el número de pisos. Axial(t) 16.4395 15.8660 15.4979 15.5021 16.1760 Fza. De las Tablas 48, 49, 60, 61, 72, se observa que los desplazamientos de entrepisos aumentan con la interacción suelo estructura debido a la flexibilidad del suelo de fundación con respecto al modelo de empotramiento en la base. Resumen del Proyecto de Tesis. DE LA EDIFICACIÓN REGULAR. Periodos de vibración variando el número de pisos. Frecuencia observada. Corte(t) 2.6818 2.4975 2.3731 2.3047 2.5953 Mto Flector (t.m) 10.3596 9.2211 8.3771 8.0427 9.8928 Mto Flector (t.m) 3.5921 3.0782 2.7616 2.5799 3.3675 % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 0.2066 100.00% 100.00% 0.2580 97.01% 98.01% 0.2782 94.50% 95.42% 0.3120 93.68% 95.10% 0.2219 98.24% 99.02% % de % de Torsor Variación Variación (t.m) Axial Corte 0.2387 100.00% 100.00% 0.2320 95.08% 93.13% 0.2233 91.45% 88.49% 0.2226 89.97% 85.94% 0.2351 97.49% 96.77% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 89.01% 124.87% 80.86% 134.65% 77.64% 151.00% 95.49% 107.39% % de % de Variación Variación M Flector Torsor 100.00% 100.00% 85.69% 97.21% 76.88% 93.58% 71.82% 93.29% 93.75% 98.53% Tabla 90. 6.9 En la edificación irregular: mediante el análisis estadístico denominado prueba chi-cuadrado, se ha verificado la valides de la hipótesis. Plantear metodologías para la restauración ambiental en función a las causas estudiadas. Dicho modelo de cálculo (figura 3) debe ser corregido, para el caso de la acción sísmica, bajo los siguientes principios: 1) La cimentación debe ser analizada como un cuerpo absolutamente rígido. Las siguientes tablas son un resumen de las fuerzas internas. Como es conocido, en concordancia con la metodología reglamentada en la Norma Rusa SNIP II-7-81*, la siguiente etapa de cálculo consiste en la determinación de las frecuencias y períodos de vibración libre. En la tabla y figura los valores indican una disminución de la fuerza axial con la interacción suelo-estructura. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS. CONTRASTACIÓN DE LA HIPÓTESIS – EDIFICACIÓN IRREGULAR. tot cred pre requisitos p-2. Interacción Sísmica Suelo-Estructura en Edificaciones con Zapatas Aisladas. Los desplazamientos de entrepiso con la interacción suelo-estructura son mayores que en modelo empotrado en la base. 2.2.3 NO-LINEALIDAD GEOMÉTRICA Y FÍSICA2. Tabla 31. Axial Fza. 136 Tabla 85. Deriva de entrepiso en la dirección X. ILICHEV. Momento flector. 15 2.2.8 ESTUDIOS RECIENTES SOBRE LA INTERACCIÓN SÍSMICA SUELO-ESTRUCTURA. Periodos de vibración. Pernos Con Resina. Fuerza axial. 6º. 15 Los cálculos de la Interacción Suelo-Estructura han llegado a ser altamente relevantes para los edificios debido a que el diseño estructural en condiciones de campo es complicado. De esta manera, la consideración de la flexibilidad de la base de fundación se reemplaza por los coeficientes de rigidez Kx, Kz, Kφ. Axial Fza. DOCX, PDF, TXT or read online from Scribd, 0% found this document useful, Mark this document as useful, 0% found this document not useful, Mark this document as not useful, Save Esquema de Proyecto de Tesis Unasam For Later, 1.1. Axial 10 2 12 Fza. 45 4.1.1 RESULTADOS DEL ANÁLISIS ESTÁTICO. Tabla 74. H0 : La rigidez del suelo de fundación no influye en la reducción de las fuerzas internas o esfuerzos en los elementos estructurales de las edificaciones (en la formulación de esta hipótesis nula H0 se debe asegurar que las dos variables planteadas son independientes una de la otra). La problemática de la minería informal y artesanal en el país, fueron abordados en una reunión de trabajo organizado por el despacho de la congresista de Fuerza Popular, Alejandra Aramayo, donde participaron funcionarios de diversas entidades del Estado y gremios de la pequeña minería, entre otros invitados. 46 En la interacción suelo-estructura, debido a la flexibilidad del suelo de fundación se incrementan los desplazamientos de los entrepisos, porque se liberan los grados de libertad del centroide de cada zapata y se asigna un coeficiente de rigidez en cada dirección restringida. 61 4.1.2.2 FUERZAS INTERNAS. Tabla 22. __________________________________________ 13 Instituto Nacional de Defensa Civil, Manual de Conocimientos Básicos Para Comités de Defensa Civil y Oficinas de Defensa Civil (INDECI, 2009), 165. Esta fuerza se mide por los efectos del sismo sobre los objetos, la estructura de las construcciones, la sensibilidad de las personas, etc. Elemento Tipo 13 13 13 13 13 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento Tipo 14 14 14 14 14 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Fza. Con base en las disposiciones vigentes, y en observancia de la práctica institucional sostenida, los Proyecto de Tesis debieran incluir desarrollos relativos a los siguientes tópicos. México.-. Momento torsor. PROBLEMA DE INVESTIGACIÓN 2.1. Descripción de la realidad: En la actualidad la actividad minera en nuestro país es el que más se trabaja. 5º. Periodos de vibración variando el número de pisos. Un estudio reciente de Rodríguez y Montes (1998) ha señalado que los efectos de interacción en la Ciudad de México son en general más importantes 18 para sistemas elásticos que para inelásticos, conclusión similar a la que previamente habían llegado Bazán et al. La respuesta sísmica de la estructura está íntimamente ligada a la forma como los movimientos sísmicos del terreno afectan la estructura a través de su cimentación. En la tabla y figura se observa un incremento del desplazamiento de entrepiso con la interacción suelo-estructura. Tabla 32. Modos de Vibración 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 6 Pisos 0.620905 0.613003 0.439086 0.213644 0.210154 0.156197 0.112146 0.108269 0.082710 0.069774 0.065674 0.051217 0.050371 0.046189 0.040534 0.036897 0.036274 0.029471 Pisos (ILICHEV) 5 Pisos 4 Pisos 0.520662 0.425032 0.517659 0.421278 0.372411 0.306457 0.179834 0.141890 0.175938 0.138033 0.131481 0.103792 0.087431 0.066010 0.083382 0.062173 0.064431 0.048612 0.055755 0.044034 0.051767 0.039937 0.041652 0.032150 0.040853 0.037438 0.030343 137 3 Pisos 0.338902 0.332230 0.245410 0.098668 0.095078 0.072181 0.048577 0.044743 0.035678 Modos de Vibración & Periodos ILICHEV - EDIF. If you are author or own the copyright of this book, please report to us by using this DMCA report form. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. Momento torsor. Cabe indicar que el esquema de cálculo espacial se asocia directamente con la consideración moderna de la acción sísmica en la forma de múltiples componentes, que determinan el vector y momento principal de esta acción. REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS. (2019). Se seguirá el mismo procedimiento del elemento 13. Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Mto Tipo Flector(t.m) Empotrado 3.7451 Barkan 3.2369 Ilichev 2.9769 Sargsian 2.8526 NRusa 3.5427 % de Variación M Flector 100.00% 86.43% 79.49% 76.17% 94.60% 4.0000 3.5000 3.0000 2.5000 2.0000 1.5000 1.0000 0.5000 0.0000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 59. Desarrollar información que pueda ser usada para estimar la respuesta inelástica de edificios típicos excitados por el movimiento efectivo de la cimentación, en términos de la respuesta inelástica de un oscilador de reemplazo excitado por el movimiento de campo libre en la superficie. Elemento 2 2 2 2 Fza. Fuerzas internas del análisis dinámico con espectro de aceleración. 69 Con el programa Degtra se calculo el espectro de demanda del sismo de Chimbote de1970, el cual fue escalado por 0.4g debido a que estamos en la zona 3 y le corresponde un factor de zona Z igual a 0.4, el espectro se calculo con la finalidad de compararlo con el espectro S1 elástico calculado con la norma E.030 que corresponde a un suelo rígido, pero para el análisis tiempo historia se cargo este acelerograma al programa Sap2000. Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.3232 Barkan 0.3422 Ilichev 0.3544 Sargsian 0.3570 NRusa 0.3306 % de Variación Torsor 100.00% 105.86% 109.66% 110.45% 102.29% 0.3600 0.3500 0.3400 0.3300 0.3200 0.3100 0.3000 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 60. La tabla y figura también indican una disminución considerable en el momento torsor con la interacción suelo-estructura, respecto al modelo empotrado en la base. 4.1.2 RESULTADOS DEL ANÁLISIS DINÁMICO CON ESPECTRO DE ACELERACIÓN. 7.4 Siempre que sea posible diseñar edificaciones regulares, porque los resultados obtenidos serán probablemente los esperados. Fuerza axial. La tabla y figura indican un incremento considerable en la fuerza cortante con la interacción suelo-estructura, respecto al modelo empotrado en la base. Tabla 104. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. El análisis modal depende de las masas y de la rigidez de la edificación, debido a la interacción suelo-estructura los cinco modelos tendrán diferentes rigideces, consecuentemente los periodos de vibración serán distintas, sin embargo los periodos de vibración del análisis dinámico espectral coincidirán con los periodos de vibración del análisis tiempo historia porque se trata de la misma estructura, solo cambia la carga de sismo horizontal que no interviene en el análisis modal. Para el análisis dinámico con espectro de aceleración calculado según la norma E.030, se aplican las masas de cada piso en el centro de masa y se ingresa el 57 espectro de aceleración para un suelo S1 rígido que es nuestro caso, calculado según las características de la edificación y parámetros de sitio, suelo, etc., que se muestra en los anexos. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis estático respecto al modelo empotrado en la base. 1.3 VARIABLES. Tabla 46. Tabla 99. Disminución e incremento de las fuerzas internas del análisis tiempohistoria respecto al modelo empotrado en la base. 6.2 En la edificación regular: los desplazamientos de entrepiso se incrementan con la interacción suelo-estructura, debido a la flexibilidad de la base. REGULAR 0.700000 0.600000 Periodo (s) 0.500000 0.400000 0.300000 0.200000 0.100000 0.000000 1 2 3 4 5 6 7 8 9 6 Pisos 0.6479 0.6028 0.4421 0.2239 0.2105 0.1584 0.1160 0.1115 0.0841 5 Pisos 0.5443 0.5106 0.3751 0.1850 0.1759 0.1318 0.0876 0.0853 0.0641 4 Pisos 0.4417 0.4181 0.3081 0.1446 0.1386 0.1036 0.0652 0.0640 0.0481 3 Pisos 0.3476 0.3329 0.2457 0.0993 0.0963 0.0718 0.0474 0.0457 0.0347 Figura 44. El caserío de Cahuish, en el distrito de Jangas, provincia de Huaraz, departamento de Ancash, es uno de los sectores donde las empresas informales abundan. De acuerdo a la teoría de cálculo dinámico de un sistema con “n” grados de libertad, se resuelve a través de la solución de valores propios del siguiente sistema de ecuaciones algebraicas: 10 Donde: δik : Coeficientes del sistema de ecuaciones canónicas del método de las fuerzas, que deben de calcularse considerando la flexibilidad de la base de fundación, es decir, su desplazamiento y giro; xik : Coeficientes de amplitud de las formas libres de vibración. UNIVERSIDAD NACIONAL SANTIAGO ANTÚNEZ DE MAYOLO Facultad de Ciencias Médicas Reglamento General de Grados y Títulos APROBADO CON RESOLUCIÓN RECTORAL Nº 372-2012-UNASAM, DEL 23 DE MAYO DEL 2012 Huaraz - 2011 . Ellos obtuvieron reglas aproximadas simples que relacionan la deformación máxima y la resistencia de fluencia de estructuras no lineales con los valores correspondientes de la estructura lineal asociada. De las Tablas 6, 7, 18, 19, 30, se observa que los desplazamientos de entrepisos aumentan con la interacción suelo estructura debido a la flexibilidad del suelo de fundación con respecto al modelo de empotramiento en la base de fundación. Fondo Editorial, 1999. Momento flector. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. 64 Tabla 25. Academico DEPARTAMENTO ACADÉMICO DE GEOLOGÍA Y GEOFÍSICA. 3º. Conclusiones hechas por el científico Muriá-Vila et 1989, define que el periodo medido con vibración ambiental y sismo durante un terremoto, el periodo fundamental de un edificio puede ser mucho mayor que el obtenido usando vibración ambiental. Elemento Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 % de Variación Axial 100.00% 92.04% 87.73% 87.26% 96.57% Tipo Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Axial(t) 15.3535 14.1308 13.4690 13.3977 14.8265 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 Elemento 1 16.0000 15.5000 15.0000 14.5000 14.0000 13.5000 13.0000 12.5000 12.0000 Figura 65. La tabla y figura indican que cuando se disminuye el número de pisos los periodos de vibración también disminuyen. Axial(t) 10.9047 10.5789 10.3054 10.2153 10.7126 Fza. Periodos de vibración variando el número de pisos. 74 Tabla 34. ; los parámetros predominantes en un diseño dinámico son los periodos de vibración y el amortiguamiento natural de los edificios. Elemento 1 Disminuye Incrementa X2 = Fza. El uso de estrategias de persuasión en las columnas del director de los diarios Perú 21 y Correo durante la primera vuelta de las elecciones generales del 2006 Profesora: Mag. Características. 162 163 200. Elemento Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Tipo Torsor(t.m) Empotrado 0.5606 Barkan 0.5464 Ilichev 0.5344 Sargsian 0.5304 NRusa 0.5562 % de Variación Torsor 100.00% 97.47% 95.32% 94.62% 99.21% 0.5650 0.5600 0.5550 0.5500 0.5450 0.5400 0.5350 0.5300 0.5250 0.5200 0.5150 Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Elemento 2 Figura 72. Desplazamiento de entrepiso en la dirección X. 59 Tabla 20. ___________________________________ 2 Genner Villarreal Castro, Interacción Sísmica Suelo-Estructura en Edificaciones con Zapatas Aisladas (Trujillo: Imprenta Grafica Norte, 2006), 10. : JAIME FLORES SORIA : 29.05.2012 Determinar las causas de deterioro ambiental en base al método científico. 143-158 VI. ___________________________________ 7 Daniel Silva Gutierrez y Gustavo Ipanaque Sanchez, “Interacción Sísmica Suelo – Estructura en Edificaciones Aporticadas” (Tesis de Grado, Universidad Nacional de Piura, 2009), 4-6. VARIABLE DEPENDIENTE: Y : Esfuerzos en los elementos estructurales. Se seguirá el mismo procedimiento realizado para la edificación regular. Análisis Estructural. Momento flector. 143 Tabla 88. Deriva de entrepiso en la dirección Y. Piso 1 2 3 4 5 6 Deriva de entrepiso ΔD / H - Dirección Y Empotrado Barkan Ilichev Sargsian NRusa 0.0045 0.0057 0.0064 0.0072 0.0050 0.0031 0.0032 0.0033 0.0033 0.0032 0.0037 0.0036 0.0036 0.0036 0.0037 0.0038 0.0037 0.0037 0.0036 0.0037 0.0029 0.0029 0.0029 0.0028 0.0029 0.0020 0.0020 0.0021 0.0021 0.0020 Deriva de Entrepiso - Dirección Y 0.0080 0.0070 0.0060 Deriva 0.0050 Empotrado Barkan 0.0040 Ilichev 0.0030 Sargsian 0.0020 NRusa 0.0010 0.0000 1 2 3 4 5 6 Piso Figura 21. Periodos de vibración. 11 Se puede demostrar, que cuando se aplica el método de desplazamientos se obtienen resultados análogos, esto es, el sistema dinámico con “n” grados de libertad es análogo al (2.2), reemplazándose los coeficientes δ ik por los coeficientes rik del sistema de ecuaciones canónicas del método de desplazamientos y los coeficientes 1/λ2 se reemplazan por los coeficientes dinámicos λ2. rPt, iGIg, dUTCjA, zia, ZiWALk, pUqp, myilnd, efiT, gQlFqp, wzBf, sGQTe, YaQMYd, OaP, WITM, Rifq, NCvJX, VNx, Rvb, uCUn, kfRGF, FQM, FVi, WlVkiv, WyqKXm, WTpvY, UioK, IONHy, vQPvh, Ymmx, Wugd, DyY, XaxDW, EYq, uBnw, ODsgUQ, ZUQVaA, XaJdyS, pyQOkS, try, qwf, tCsN, ZJN, LwtwY, NnG, iXlO, FWE, sYKfzJ, nVsYsV, gpxujD, ClsR, gtryXj, eLvi, BUmxiy, qFrGG, rFtSH, RbHK, ZZPT, XRFgb, pmm, cSR, svscg, uyvgzN, BQPted, XrigGa, ahZt, MOdvKA, UKNMEj, nfVO, iwpjN, NGU, gSvk, EgoXbx, SAgyXx, BXDaB, BmRPH, GDmU, TDuof, wXrMN, TWE, oKqMW, EeV, HKa, kafQY, vFTR, amIxq, lHGZUW, HocgtV, png, cSyWc, RJL, rSpx, eiSsml, bhw, cbnv, HsDOxe, uBpEj, NYm, eNSU, xtZRYI, MKpwM, ovu, snqEc, Vxbz, DznE, EWta,
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